Progetto dell’armatura longitudinale di una trave o travata in cemento armato secondo le regole di gerarchia delle resistenze.
I momenti flettenti di calcolo, da utilizzare per il dimensionamento o la verifica delle travi di elevazione in cemento armato, sono quelli ottenuti dall’analisi globale della struttura: inviluppo combinazione sismica SLV (positiva e negativa) e combinazione non sismica agli SLU.
Riferimento normativa: NTC 2018 Capitolo 7.4.4.1.
- I momenti vanno scritti in valore assoluto. Momento negativo quello che tende le fibre superiori.
- Ipotesi di sforzo assiale trascurabile!
- In “calcestruzzo” inserire Rck o Rcm/FC, in automatico viene tenuto conto dei coefficienti 0.83 e 0.85.
- Il numero minimo delle armature longitudinali è 2, il diametro sarà quello impostato.
1 \ kNm \approx 100 \ kgm \\ 1 \ kgm \approx 0.01 \ kNm
Al momento in questo calcolo non vengono tenute in conto le limitazioni sull’armatura minima, in parte riportate in questo link.
Known issues:
- correggere valore della posizione asse neutro
- correggere valore di deformazione dell’armatura compressa
Da implementare:
- imporre numero minimo di barre pari a 2
- aggiungere il doppio diametro
- momento critico (di 1à fessurazione)
Progettazione armatura tesa
Progetto dell’armatura tesa:
\left.
\begin{array}{ll}
A_{s,tesa} &=\frac{M_{lim}}{0.9 \ d \ f_{yd}}+\frac{M_{Ed}^--M_{lim}}{(d-d') f_{yd}}
\\
&\approxeq \frac{M_{Ed}^-}{0.9 \ d \ f_{yd}}
\end{array}
\right.Progettazione armatura compressa
Caso 1: sisma prevalente
Il caso di sisma prevalente è la situazione più gravosa, in cui Msd > Mlim (relativo alla rottura bilanciata)
Progetto dell’armatura compressa:
max \left\{
\begin{array}{ll}
A_{s,inf.1} &=\frac{M_{Ed}^--M_{lim}}{(d-d') f_{yd}}
\\
&\approxeq \frac{M_{Ed}^--M_{lim}}{0.9 \ d \ f_{yd}}
\\
A_{s,inf.2} &=\frac{M_{lim}}{0.9 \ d \ f_{yd}}+\frac{M_{Ed}^+-M_{lim}}{(d-d') f_{yd}}
\\
&\approxeq \frac{M_{Ed}^+}{0.9 \ d \ f_{yd}}
\\
A_{s,inf.3} &=0.5 \ A_{s,sup}
\\
&\approxeq \frac{0.5 \ M_{Ed}^-}{0.9 \ d \ f_{yd}}
\end{array}\right.Caso 2: sisma e carichi verticali ugualmente importanti
Procedimento analogo la precedente
Progetto dell’armatura compressa:
max \left\{
\begin{array}{ll}
A_{s,inf.1} &=\frac{M_{Ed}^--M_{lim}}{(d-d') f_{yd}}
\\
&\approxeq \frac{M_{Ed}^--M_{lim}}{0.9 \ d \ f_{yd}}
\\
A_{s,inf.2} &=\frac{M_{lim}}{0.9 \ d \ f_{yd}}+\frac{M_{Ed}^+-M_{lim}}{(d-d') f_{yd}}
\\
&\approxeq \frac{M_{Ed}^+}{0.9 \ d \ f_{yd}}
\\
A_{s,inf.3} &=0.5 \ A_{s,sup}
\\
&\approxeq \frac{0.5 \ M_{Ed}^-}{0.9 \ d \ f_{yd}}
\end{array}\right.Caso 3: carichi verticali prevalenti
Progetto dell’armatura compressa:
max \left\{
\begin{array}{ll}
A_{s,compr.1} &=\frac{M_{Ed}^--M_{lim}}{(d-d') f_{yd}}
\\
&\approxeq \frac{M_{Ed}^--M_{lim}}{0.9 \ d \ f_{yd}}
\\
A_{s,compr.3} &=0.5 \ A_{s,tesa}
\\
&\approxeq \frac{0.5 \ M_{Ed}^-}{0.9 \ d \ f_{yd}}
\end{array}\right.Validazione dei risultati
Screen di validazione dell’armatura: stessa armatura longitudinale ottenuta con IperSpace BIM.
Sezione di verifica: campata.
Dati input:
Output del software di modellazione strutturale sopra citato:
